橡胶冷喂料挤出机螺杆结构几何参数分析与选择_建筑/土木_工程科技_专业资料。橡胶冷喂料挤出机螺杆结构几何参数分析与选择

　　橡胶冷喂料挤出机螺杆结构几何参数分析与选择 范之海 宋广军 吕贤滨 吕柏源 （青岛科技大学 山东青岛 266042） 摘要：螺杆是挤出机的核心部件，而螺杆又是由众多的结构几何参数所组成。因此螺杆几何参数的确 定和选择直接关系着挤出机的使用性能。本文分析了螺杆几何参数影响挤出过程的理论依据，进而对各几 何参数进行选择和确定，为螺杆和挤出机的设计、选型提供依据和参考。 关键词：挤出机；螺杆；结构；几何参数；分析 1.前言 在橡胶工业中，螺杆挤出机是橡胶加工的重要设，螺杆是挤出机的核心部件，而螺杆 又是由众多有关的几何结构参数所组成，几何参数的选择是否正确，直接影响挤出机的使用 性能。长期以来，螺杆的几何参数主要沿用热喂料挤出机和普通冷喂料挤出机螺杆的几何参 数。随着螺杆构型的发展和变化，螺杆几何参数也有很大的变化。因此，很有必要对现代冷 喂料挤出机螺杆结构几何参数进行分析，在分析的基础上对螺杆结构的主要几何参数进行选 择和确定。这些几何参数主要包括：螺杆直径（D）；螺杆长径比（L/D）；螺纹升角（θ） 和导程（S）；螺杆的几何压缩比（ξ）；螺槽深度（H）；螺纹断面形状（r i ，θ i ，e）；销 钉的排数（N）、个数（n）与销钉直径（d）；主副螺纹长度（l）与高低差（△），螺杆和机 筒之间的间隙（δ）以及螺杆头的形状与尺寸。 2.几何参数的分析与选择 2-1 螺杆直径（D） 螺杆是挤出机的核心部件，螺杆的直径通常指的是外径 D，挤出机的规格也是用它来 表示的。影响挤出机性能的因素很多，但是影响显著的是螺杆直径，由固体输送理论通过 推导可知： Q= π 2nHDb (Db ? H ) /[tgφ.tgθ /(tgφ + tgθ )] = k1π 2 D3ntgφ ? tgθ tgφ + tgθ =kD 3 n （1） 由粘性流体输送理论可知： Q= πDbnHl cos3 θ - H 3l sinθ cosθ Δp 2 12μ L 设H=k1D,L=k2D并代入(2)式，可将挤出段生产能力公式变换如下形式: Q= k D ? D 3 ? n ? k p D 3 p = (k D n ? k p p)D 3 1 （2） （3） 由（1）（3）式可见无论是喂料段还是挤出段的生产能力均与螺杆的直径立方（D3）成 正比。因此，提高冷喂料挤出机生产能力的途径是增加螺杆的直径。所以在选择挤出 机生产能力设计时，首先应根据实际生产能力的要求来选择螺杆的直径，即挤出机的规格。 螺杆的直径系列如下： Φ 45、 Φ 60、 Φ 90、 Φ 120、 Φ 150、 Φ 200、 Φ 250、 Φ 300。 2-2 螺纹的头数（i） 螺纹头数对胶料的塑化效果、混合的均匀性、生产效率以及挤出过程的稳定性等有着重 要的影响。当螺纹头数太多时，将会占去螺槽体积而影响生产能力。当螺纹头数较少时，虽 然螺纹占得体积较少，但是吃料频率低则影响吃料不够均匀，进而影响挤出机挤出过程的稳 定性和输送能力。因此在设计中选择适当的螺纹头数很有必要。通常选取螺纹的头数为双头， 即 i=2。当然有些螺杆在喂料段设计了四头螺纹，这主要是为了提高吃料频率与挤出过程的 稳定性。 2-3 螺杆长径比（L/D） 长径比对于胶料的塑化性能、挤出过程的稳定性以及生产能力均有较大的影响。当长 径比较大时，胶料剪切历程增大，螺杆对于胶料的剪切总量也增大，则塑化能力随着增强， 这为提高螺杆转速提供了条件，进而提高生产能力；随着长径比增大机头压力随之增大，因 而更加容易建立起机头压力，使挤出过程更加稳定，从而提高半成品的质量。另方面长径比 增大，挤出机的生产能力随着提高。我们由粘流体输送理论产量公式可知： Q= πDbnHl cos3 θ - H 3l sinθ cosθ Δp 2 12μ L （4） 从（4）式可以看出：逆流量与 L 成反比，长径比加大 L 变长，因而后面一项变小，因 此，长径比增大可以显著减少逆流量，使螺杆的生产能力提高。但是过大的长径比会导致功 率消耗增大以及挤出机温度过高，甚至出现胶料焦烧的现象，这在设计时也应当充分考虑。 热喂料挤出机螺杆的长径比一般为 3.5~6，冷喂料挤出机一般为 12~20，排气挤出机一般为 15~22。表 1 为四种类型橡胶螺杆挤出机长径比： 2 规格 类型 热喂料橡 胶挤出机 普通冷喂 料挤出机 销钉冷喂 料挤出机 冷喂料排 气挤出机 φ45 3.5～4.5 6～8 / 12～14 φ60 表 1 橡胶挤出机常用长径比 φ90 φ120 φ150 3.5～4.5 4～6 4～6 4～6 8～10 10～12 12～14 12～16 10～12 12～14 12～16 12～16 14～16 14～16 16～18 18～20 φ200 4～6 12～18 14～18 20～22 φ250 4～6 16～20 16～20 / φ300 4～6 16～20 16～20 / 2-4 螺杆的升角和导程（θ，S） 螺纹升角与导程有以下关系：S= πDtgθ （5） 螺纹升角较大时，螺纹的导程也较大，胶料的输送速度也较快，但是升角过大会导致 剪切历程减小，剪切塑化效果变差；当升角较小时，螺纹的导程也比较小，胶料输送的速度 变慢，但是胶料的剪切历程增大，因此塑化效果比前者要好。 从固体输送理论中可知，螺纹升角既影响着输送角的大小，也直接影响着生产能力的 高低，双螺杆喂料机同时在其他条件恒定下，它有一个化的数值，如图 1 所示。 图 1 螺纹升角θ与 tgθ ? tgφ 的关系 tgθ + tgφ 当 tgθ·tgφ/(tgθ+tgφ)达到值时，则生产能力也达到值。据有关资料介绍， 当螺杆摩擦系数 μ 为 0.45～0.6 时，适宜的升角为 17°～22°，但在生产实践中有些机台螺 纹的螺纹升角很大，其喂料段的螺纹升角达到 28°，甚至超过 30°，塑化段达到 25~28°，挤 出段达到 24°。在考虑螺纹升角时，应注意到：不同胶料、不同工艺条件以及变化的挤出过 3 程都会导致螺杆摩擦系数的变化，因此的螺纹升角是相对的。 从粘性流体输送理论可知，螺纹升角的大小既可影响正流流量也可影响逆流流量。如 果要得到生产能力，则要求正流流量有值，而逆流流量有小值。单纯从理论上推 导，若正流流量要达到值，则要求 d( cosθ sinθ )/dθ =0,这时θ=45°,换句话说，螺杆螺 纹升角在 45°时，正流流量达到值。然后，要求逆流流量达到小值时，则应 sinθ=0， 即θ=0，就是说，螺纹升角为 0°时，逆流量小（此时正流量也为小），随着升角的增 加，逆流量随着增加。综合螺纹升角对正流流量和逆流流量的影响，一般来说，螺杆螺纹升 角在 22°～30°时挤出生产能力。但确定θ时，还要考虑喂料段的供料是否充足，塑 化段的塑化能力是否均匀以及挤出段的挤出是否稳定。 当前导程和升角都有变大的趋势， 这是因为传统的螺杆为了增加胶料的剪切效果，充 分塑化胶料，只能通过减小螺槽升角，增加螺纹的长度；但是当今的螺杆，完全可以通过很 多其他的方式来增加胶料的塑化效果，比如：在塑化段设置销钉、设置传递螺纹或者设置主 副螺纹等。这些都是有效的增加胶料塑化的方法。 在设计中要注意到：同一螺杆，螺纹升角也应该有所不同，喂料段适用于弹性态固体 输送理论，此段的摩擦系数较大，因此其螺纹升角应比较大；塑化段适用于粘弹态的输送理 论，摩擦系数变小，其螺纹升角应适当减小；到了挤出段物料基本上是粘流态，摩擦系数 小。其螺纹升角也应小。表 2 列举了几种螺杆各段的螺纹升角。 升角 规格 一种φ90 销钉螺杆 一种φ120 螺杆 表 2 几种螺杆的各段的螺纹升角 喂料段 塑化段 挤出段 升角 升角 升角 注 26° 24° 20° 三段等深不等距 22° 20° 18° 三段等深不等距 一种φ120 销钉螺杆 21° 18° 收敛型 一种φ150 销钉螺杆 一种φ200 销钉螺杆 21° 21° 21° 21° 21° 21° 等距等深 等距等深 从统计角度看，喂料段升角可在 22°～26°选取，塑化段升角可在 20°～24°选取， 挤出段升角可在 18°～22°选取。从提高生产能力而言，门尼粘度偏高的胶料宜选偏大升 角，门尼粘度和硬度偏低的，宜选较小的升角；从提高塑化效果而言，门尼粘度偏高的胶料 宜选偏小升角，门尼粘度和硬度偏低的胶料宜选偏大的升角。 2-5 螺杆的几何压缩比（ξ） 螺杆螺纹圈螺槽容积 v s 与后一圈螺槽 v m 容积之比（v s / v m ）称压缩比。压缩比 4 按下式计算： ε= vs = (t1 ? e)(D ? h1)h1 vm (t 2?e)(D ? h2 )h2 （6） 式中： t1 、 t2 —分别为初始和末圈螺纹螺距； h1 、 h2 —分别为初始和末端螺槽深度； D—螺杆直径。cm； e—螺杆螺棱法向宽度，cm。 压缩比表示胶料在挤出过程中被压缩的程度。较大的压缩比会使胶料得到足够的压缩作 用，从而获得致密性能好的制品。但是压缩比过大时，会导致驱动功率增加、降低生产能力 和提高挤出温度。因此在设计时应注意选择适当的压缩比。 较大压缩比的螺杆在机头易建立起较高的挤出压力，促进在螺杆螺槽中的胶料产生较 大剪切搅拌和混合作用，进而提高塑化效果，这是传统强化冷喂料挤出机塑化效果的一种措 施，其选择压缩比一般为 1.3~1.7。但在近代发展了强力剪切的主副螺纹螺杆和机筒销钉螺 杆，其塑化功能已不完全依赖压缩比来强化螺杆的塑化效果。因此，近代螺杆的压缩比趋于 减小，有的销钉螺杆甚至为 0 压缩比。 2-6 螺槽的深度（H） 按照粘性流体输送理论分析，螺槽的深度对生产能力的影响应从两个方面考虑：使用 高阻机头时，宜采用浅槽螺杆；使用低阻机头时，宜采用深槽螺杆。也就是说，应该根据螺 杆与机头匹配情况来考虑螺槽的深浅。从挤出机综合工作点如图 2 可以看出：在低压区 P＜ 图 2 挤出机综合工作点 1- 低阻力机头特性线-深螺槽螺杆特性线- 高阻力机头特性线-浅螺槽螺杆特性线 Pc时（即具有低阻力机头）,若配以深螺槽螺杆，将会得到较高的生产能力，若配以浅的螺 槽螺杆，将会导致生产能力的降低，如p1分别与深螺槽螺杆特性线和浅螺槽螺杆特性线相交 得到深螺槽螺杆的生产能力Q1浅螺槽的生产能力Q1’，当在高压区ppc时（即具有高阻力的 机头）,若配以深螺槽螺杆，将会导致生产能力的降低，若配以浅螺杆，将会获得较高的生 产能力如p3分别与浅螺槽螺杆特性线和深螺槽螺杆特性线相交得到浅螺槽螺杆的生产能力 Q2深螺槽的生产能力Q2’。因此，在使用低阻力机头时，可以增加螺纹槽的深度来提高生产 能力。在橡胶挤出机中一般机头阻力较低（p250kg/cm2），采用增加螺槽深度来提高生产 能力是可行的。但应注意螺槽太深会影响螺杆的塑化能力和塑化效果。 螺杆深度与螺杆直径有一定的关系，一般热喂料挤出机 H≈(0.18～0.25)D，冷喂料挤出 机大约为 H≈0.125~0.17D 左右选取，销钉冷喂料挤出机约为 H≈（0.17～0.22）D。用于门 尼粘度高、硬度高的胶料以及螺杆直径小的条件下，双螺杆喂料机其螺纹深度宜选取较小值；用于门尼粘 度较低、硬度较低的胶料以及螺杆直径大的条件下，其螺纹深度宜选取较大值。 以下表 3 列出几种螺杆的螺槽深度： 螺槽深度 螺杆规格 一种φ90 销钉螺杆 表 3 几种销钉螺杆螺槽的深度 螺槽的单侧 单边槽深与直径 槽深 比（H/D） 17 0.19D 一种φ120 销钉螺杆 20 0.17D 一种φ150 销钉螺杆 27 一种φ200 销钉螺杆 42 0.18D 0.21D 双边槽深直 径比（2H/D） 0.38D 0.34D 0.36D 0.42D 在没有出现销钉冷喂料挤出机之前，冷喂料挤出机的生产能力一直低于热喂料挤出机， 原因就在于冷喂料挤出机螺槽深度远比热喂料挤出机浅，其螺槽深度约为热喂料挤出机螺槽 深度的三分之二。当机筒销钉螺杆出现以后，胶料的塑化已不单纯依赖机筒和螺杆之间的剪 切作用，而是通过销钉极大地强化了销钉螺杆的剪切、搅拌和撕裂作用。因此，销钉螺杆的 螺槽深度突破了原来冷喂料挤出机螺杆的螺槽深度，进而销钉冷喂料挤出机的生产能力也获 得了提高，这对冷喂料挤出机推广起着重要的作用。 2-7 螺杆断面的形状（r i ，θi ，e） 螺纹断面形状主要是指螺纹棱的宽度 e，推力面、背压面的倾角θi 以及推力面和背压 面过渡半径 r i 。常见的螺纹断面形状主要有矩形螺纹、梯形螺纹和锯齿形螺纹，其结构如 图 3 所示。 6 a b c 图 3 螺杆断面形状 a 矩形螺杆；b 梯形螺杆；c 锯齿形螺杆 螺纹螺棱的宽度有轴向棱宽 e’和法向棱宽 e 之分，一般在计算中多使用法向螺棱宽度， 有以下关系 e=e’cosθ ,螺棱宽度较大时，其螺棱的强度、刚度好，但为了提高螺槽有效输送 容积，在保证其强度、刚度的前提下，应尽可能减小螺棱宽度。螺棱宽度一般取 e=(0.06~0.08)D。当胶料门尼粘度大，硬度高时，宜选取较大的 e 值；当胶料门尼粘度小， 硬度较小时，宜选取较小的 e 值。 如图 3a 所示的矩形螺纹断面，其螺棱两侧根部与螺杆根部的相交处形成 90°的交角， 因为此交角会使胶料在螺槽运动中形成“死角”，对螺杆的输送和塑化效果有重大的影响， 因此应采用圆角过渡的设计。如果推力面 r 1 太小，胶料则窝在根部难予往前输送，如果背 压面 r 2 太小，则胶料窝在根部难以翻转，直接影响输送能力和塑化效果，这在设计时务必 注意。然而过渡圆弧半径太大，则会减少螺槽的容积。通常推力面的过渡半径可选半个螺槽 深度，即 r 1 =0.5H，背压面的过度半径可选 r 2 =0.8H。 图 3b 所示为梯形螺纹，其在推力面和背压面分别有θ 1 和θ 2 夹角，在斜边与螺杆根径 分别有 r 1 和 r 2 的圆弧过渡，这将提高螺棱的强度和刚度。其 r 1 和 r 2 可比矩形断面的 r 1 和 r 2 略小。 图 3c 为锯齿形螺纹，它除了根部过渡半径和普通的螺纹相同外，其在螺棱推力面螺棱 顶部设计了过渡圆弧半径 r 3 ，它与 r 1 组成了一个反“S”型螺纹断面，它可降低胶料越过 螺棱的阻力，尤其适用于主副螺纹螺杆，有利于降低挤出温度。其 r 1 与矩形断面的 r 1 相同， r 2 比矩形断面的 r 2 略小；r 3 ≈0.3e；其夹角θ 2 与梯形螺纹断面θ 2 相同。 7 表 4 列举了几种销钉螺杆螺纹断面数据。 一种φ9 0 销 钉挤出机 一种φ120 销钉挤出机 一种φ150 销钉挤出机 一种φ200 销钉挤出机 表 4 几种螺杆的断面统计参数 法向棱 轴向棱 r1 宽 e 宽 e r2 与 r1 对 应的θ1 6.4 7 6 8 15° 7.6 8 8 9 15° 8 8.56 6 10 5° 12 12.85 8 8 5° 与 r2 对 应的θ2 10° 10° 15° 15° 螺杆螺纹的断面几何参数可参考：e=0.06~0.07D ，r 1 =0.2~0.4H，r 2 =0.25~0.45H， θ 1 =5°~15°，θ 2 =5°~ 15°。 2-8 机筒销钉螺杆相关参数与几何尺寸 机筒销钉螺杆是在机筒上设置若干排销钉，与其在螺杆的相应位置切出与杆体底径相切 的沟槽，销钉插入沟槽的一定深度。当螺杆转动时，一方面由销钉作顺流方向的分流，对胶 料产生剪切和分流的作用；另一方面销钉还起着横向的搅拌作用。因而，能够有效的消除螺 槽中顺流方向和横流方向的“死区”，大大地提高了胶料的塑化和混炼质量。 2-8.1 销钉的排数与个数 一般说来销钉的排数越多，以及每排销钉个数越多，则销钉的剪切、搅拌和分流的作用 越明显。然而在实际生产中，由于对胶料的混合均化作用主要由靠近喂料口的前几排销钉来 完成，也就是说，当胶料达到一定均化程度时，后面的销钉对均化程度的提高所起的作用已 有所降低了。相反由于排数的增多，则在螺杆上切槽数目也增多，这意味着螺杆的输送能力 将下降，挤出率随之下降，而且会导致胶温上升和消耗功率的增加。因而不能盲目地增加销 钉排数和销钉数目，应该根据具体条件综合考虑销钉的数量；随着挤出机规格增大则销钉的 个数随着增加，销钉直径也随着增加。在工作过程中，为了避免混炼产生剧烈的摩擦和粘度 变化过大，应该尽量使通过切槽的胶料不至产生加速度，这就要求各排插入的销钉的总体积 与其螺纹上的切槽体积接近相等。销钉的排数与个数的选取可参考表 5 2-8.2 销钉的几何尺寸 图 4 所示为一种φ120 销钉结构尺寸，销钉的几何尺寸可参考表 5 8 图 4 φ120 销钉结构图 2-8.3 销钉与螺杆切槽的匹配 销钉与螺杆切槽的匹配，包括销钉插入的深度以及销钉与切槽的间距。有关参数见表 5。 表 5 销钉螺杆的参数参考表 销 钉 排 数（排） 4~10（16） 个 数 /排（n 个） 6 8 10 排 距（mm） 0.8D 销 钉 直 径 d（mm） （0. 085~0.125）D 销钉插入深度 h (mm) H-(1~2.5) 轴向切槽宽度 b（mm） d+(4~6) 螺杆长径比 12 14 16 18 20 2-9 主副螺纹的结构尺寸 主副螺纹是在主螺纹槽中设置了具有一定高低差的副螺纹，强制物料通过细小的窄缝使 物料受到强力剪切而实现物料的塑化和消除“死区”。 图 5 主副螺纹高低差示意图 主副螺纹的主要结构参数包括主副螺纹的轴向长度和高低差。如图 5 为主副螺纹结构 图，其副螺纹结构图长度为 Z0 ，高低差为Δ。 9 主副螺纹螺杆的副螺纹长度和高低差是按螺杆螺槽顺流体积量与通过副螺纹窄缝的体 积流量相等原则计算得出的。可按下列式计算： 式中： Δ= KwH sinθ2 Z0 W ——主螺纹螺槽的法向宽度，cm； H ——主螺纹螺槽高度，cm； Z0 ——副螺纹轴向长度，cm； θ2 ——副螺纹升角； K ——顺流修正稀疏，其值小于 1。 （7） 通过橡胶挤出机采用的主副螺纹螺杆，其高低差可按 1.5~2.5 范围内选取，即Δ=1.5~2.5。 主副螺纹的轴向长度可按下式计算 式中： Z0 = S1tgθ 2 tgθ2 ? tgθ1 （8） Z0 ——副螺纹轴向计算长度，cm； S1 ——主螺纹导程，cm； θ 1 ——主螺纹升角，弧度； θ2 ——副螺纹升角。弧度； 2-10 螺杆和机筒之间的间隙 螺杆外径与机筒之间形成间隙，在机头压力作用下胶料从间隙中产生漏流，其漏流流量 公式为： QL π2 D 2δ3 tgθ = ? ΔP 10μib L （9） 从上式中可见： QL ∝ δ 3 ，即挤出机生产能力随螺纹间隙 δ 的增大其漏流速率迅速增 加而生产能力迅速下降。为了提高挤出机的生产能力，应尽可能减少螺纹间隙，尤其是在挤 出段间隙要求更加严格。通常在橡胶挤出机中，若挤出段的间隙 δ 3mm 时，挤出机就会 10 完全失效。螺纹间隙减小当然对生产能力有好处，但间隙太小会带来加工的困难以及容易造 成螺杆的扫膛现象，设计时应当选择适当的间隙。间隙见表 6。在实际使用中，其间隙往往 偏大，如贝尔托夫φ150 的间隙约为 0.4~0.513，φ200 的约为 0.5~0.622。 表 6 螺杆与衬套直径间隙参考表 φ65 φ80 φ90 φ120 φ150 φ200 φ250 φ300 0.178/0.228 0.203/0.254 0.254/0.305 0.254/0.305 0.305/0.372 0.330/0.407 0.432/0.508 0.432/0.508 2-11 螺杆头几何形状与尺寸 在挤出过程中，胶料输送过程是在螺槽中作螺旋状运动，当胶料进入机头流道时，为 了使胶料稳定挤出流道，设计时应选择适当的螺杆头部的结构形状，图 6 为螺杆头的几种几 何形状结构图。 a-平头 b 圆形头 c 圆柱/圆锥形头 图 6 螺杆头结构图 a-平头 b 圆形头 c 圆柱/圆锥形头 d 锥形头 d 锥形头 图 6a 为平头螺杆结构，此结构容易导致从螺杆挤出的胶料在其端部形成窝胶而造成胶 料的烧焦现象，一般不采用。图 6b 为圆头螺杆头结构，一般用在热喂料螺杆中，这种结构 的螺杆头，轴向长度小，结构较紧凑，但在螺杆头的中心部分仍有滞胶现象。在冷喂料挤出 机中一般采用锥形螺杆头或圆柱圆锥形螺杆头，这种类型的螺杆头一方面可以提高机头的压 力 ， 另 方 面 能 有 效 的 解 决 螺 杆 头 的 滞 胶 问 题 ， 以 下 经 验 数 据 可 供 参 考 ： l=0.5~0.8D ， l 1 =0.2~0.35D，双螺杆喂料机l 2 =0.2~0.4D,SR=15~25。表 7 为几种螺杆头结构参数参考表。 表 7 几种螺杆头结构参数参考表 螺杆头参数 螺杆类型 L L2 一种φ90 的挤出机（圆柱圆锥头） 50（0.56D） 17（0.18D） 一种φ120 的滤胶机（圆锥头） 66（0.55D） 0 一种φ150 的挤出机（圆柱圆锥头） 166（1.07D） 108（0.72D） 一种φ200 的挤出机（圆柱圆锥头） 160（0.8D） 80（0.4D） L1 17（0.19D） 45（0.45D） 38（0.29D） 60（0.35D） SR 16 21 20 20 11 3.结束语 本文通过查阅大量的相关图纸和文献资料，归纳和分析了螺杆有关几何结构参数，并结 合相应的工艺条件给出相应的选择范围，供螺杆设计和选型方面的行业同仁参考。 The structure and geometric parameters of cold feed rubber machine Fan zhihai Song Guangjun Lv Xianbin Lv Baiyuan (Qing Dao University Science &Technology Qing Dao city Shan Dong Province 266042) Abstract: The screw is the core part of the extruder, and the screw includes of many geometric parameter. The performance of the extruder is decided by the choice and confirmation of the screw’ geometric parameter. This passage analyses the theory evidence of the influence of the screw’ geometric parameter.And then make some choice and ascertain of the geometric parameter,this passage give some according and referance for the design of screw and extruder. Keywords: extruder；screw；structure； geometry parameters；analyse 参考文献 [1]杨顺根 白仲元主编。橡胶机械（上册），橡胶工业手册【M】北京：化学工业出版社，1992 [2]唐国俊 李健镔，橡胶机械设计（上册）【M】北京：化学工业出版社，1984 [3]吕柏源 唐跃等。挤出成型与制品应用【M】北京：化学工业出版社，2002 [4]吕柏源。橡胶冷喂料挤出机螺杆构型分析（一）（二）。橡胶技术与装【J】，1986 [5]杭州橡胶有限φ90 销钉冷喂料挤出机螺杆 [6]青岛科技大学φ120 销钉冷喂料挤出机图纸 [7] Berstoff φ150、φ200 螺杆资料 12
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